模拟噪声常见误区

简介

噪声是模拟电路设计的一个核心问题，它会直接影响能从测量中提取的信息量，以及能获取所需信息的经济成本。遗憾的是，关于噪声有许多混淆和误导的信息，可能导致性能不佳、高成本的过渡设计或资源使用效率低下。

1 降低电路中的电阻值总是能改善噪声性能

电阻热噪声有效值随着电阻值提高而增加，其公式为： $\sqrt{4KTRB}$

其中，

k为玻尔兹曼常数
T为温度（单位为K）
R为电阻值
B为带宽

这让很多工程师得出结论：为了降低噪声，应当降低电阻值。这个通常是正确的，但这不是普遍道理，因为在有些应用中，较大电阻反而能改善噪声性能。例如在电流转电压电路中，即V = I * R，产生的电压与电阻值成正比，由 $\sqrt{4KTRB}$ 可知，电阻热噪声与电阻值的平方根成正比。基于这个关系，电阻值每提高一倍，信噪比可以提高3dB。

2 所有噪声源的噪声频谱密度可以相加，带宽可以在最后计算时加以考虑

将多个噪声源的噪声谱密度加总（电压噪声按平方和开根号），而不分别计算各噪声源的rms噪声，可以节省时间，这个简化处理前提是各噪声源看到的带宽相同。若各噪声源看到的带宽不同，简单相加的结果就不对了。

3 手工计算时必须包括每一个噪声源

设计手工计算噪声时有人可能会考虑每一个噪声源，这样做大型设计会非常耗时。实际工程设计中是可以对相关噪声进行简化的。例如，如果一个噪声源主要噪声源（或任何其他折合到同一点的噪声源）的1/5 $e_{rms}$ 值，其对总噪声的贡献将小于2%，可以合理予以忽略。

4 应挑选噪声为ADC 1 / 10 的ADC驱动器

通常建议采用ADC噪声1/10左右的低噪声ADC驱动放大器来驱动模拟输入，但是这并非总是最佳。

首先，如果系统中ADC驱动器之前的噪声源远大于ADC驱动器噪声，那么选择超低噪声ADC驱动器不会给系统带来任何好处。

考虑一个系统采用16位ADC，其SNR值相当于100 µV rms噪声，用作ADC驱动器的放大器具有10µV rms噪声。按和方根加总这些噪声源，得到总噪声为100.5 µVrms，非常接近ADC单独的噪声。可以考虑下面两个让放大器和ADC更为平衡的方案，以及它们对系统性能的影响。如果用类似的18位ADC代替16位ADC，前者的额定SNR相当于40 µV rms噪声，则总噪声变为41 µV rms。或者，如果保留16位ADC，但用更低功耗的放大器代替上述驱动器，该放大器贡献30 µV rms噪声，则总噪声变为104 µV rms。就系统性能而言，以上两种方案之一可能是比原始组合更好的选择。关键是要权衡利弊以及其对系统整体的影响。

5 直流耦合电路中必须始终考虑1/f噪声

1/f噪声对超低频率电路是一大威胁，因为许多常用噪声抑制技术，像低通滤波、均值和长时间积分等，对它都无效。然而，许多直流电路的噪声是以白噪声为主，1/f噪声对总噪声无贡献，因而不用计算1/f噪声。

为了弄清这种效应，考虑一个放大器，其1/f噪声转折频率f nc 为10 Hz，宽带噪声为10 nV/√Hz。对于各种带宽，计算10秒采集时间内包含和不含1/f噪声两种情况下的电路噪声，以确定不考虑1/f噪声的影响。当带宽为f nc 的100倍时，宽带噪声开始占主导地位；当带宽超过f nc 的1000倍时，1/f噪声微不足道。现代双极性放大器可以具有比10 Hz低很多的噪声转折频率，零漂移放大器则几乎完全消除了1/f噪声。

6 因为1/f噪声随着频率降低而提高，所以直流电路具有无限大噪声

虽然直流对电路分析是一个有用的概念，但真实情况是，如果认为直流是工作在0 Hz，那么实际上并不存在这样的事情。随着频率越来越低，趋近0 Hz，周期会越来越长，趋近无限大。这意味着存在一个可以观测的最低频率，哪怕电路在理论上是直流响应。该最低频率取决于采集时长或孔径时间，也就是观测器件输出的时长。如果一名工程师开启器件并观测输出100秒，则其能够观测到的最低频率伪像将是0.01 Hz。这还意味着，此时可以观测到的最低频率噪声也是0.01 Hz。
现在通过一个数值例子来展开说明，考虑一个DC至1 kHz电路，连续监控其输出。如果在前100秒观测到电路中一定量的1/f噪声，从0.01 Hz至1 kHz（5个十倍频程的频率），则在30年（约1
nHz，12个十倍频程）中观测到的噪声量可计算为√12/5 = 1.55，或者说比前100秒观测到的噪声多55%。这种增加几乎没有任何意义，即使考虑最差情况——1/f噪声持续增加到1 nHz（目前尚
无测量证据）——也是如此。理论上，如果没有明确定义孔径时间，1/f噪声可以计算到一个等于电路寿命倒数的频率。实践中，电路在如此长时间内的偏差以老化效应和长期漂移为主，而不是1/f噪声。许多工程师为直流电路的噪声计算设定0.01 Hz或1 mHz之类的最低频率，以使计算切合实际

7 噪声等效带宽会使噪声倍增

噪声等效带宽（NEB）对噪声计算是一个很有用的简化。由于截止频率以上的增益不是0，某些超出电路带宽的噪声会进入电路中。NEB是计算的理想砖墙滤波器的截止频率，它会放入与实际电路相同的噪声量。

NEB大于–3 dB带宽，已针对常用滤波器类型和阶数进行计算，例如：对于单极点低通滤波器，它是–3dB带宽的1.57倍，写成公式就是NEB 1-pole = 1.57 × BW 3dB 。然而，关于应把该乘法因数放在噪声公式中的何处，似乎一直存在混淆。请记住，NEB调节的是带宽，而非噪声，因此应在根号下面，如下式所示：

8 电压噪声最低的放大器是最佳选择

选择运算放大器时，电压噪声常常是设计人员唯一考虑的噪声规格，其实电流噪声同样不饿能忽略。除非在有输入偏置电流补偿等特殊情况下。

电流噪声通常是输入偏置电流的散粒噪声： $i_{n} = \sqrt{2 * q * IB }$ 。电流噪声通过源电阻转换为电压，因此，如果放大器输入端前面有一个大电阻，那么电流噪声对系统噪声的贡献可能大于电压噪声。

9 在第一级提供大部分增益可实现最佳噪声性能

为了实现更好的噪声性能，常常建议在第一级提供增益，这是对的，因为信号会比随后各级噪声要求。然而，这样做的缺点是会削弱系统能够支持的最大信号。某些情况下，与其在第一级提供很大一部分增益（虽然这样可以提高测量灵敏度，但会限制动态范围）。

不如限制第一级提供的增益，并用高分辨率进行数字化处理，是灵敏度和动态范围达到最大。

10 给定阻值时，所有类型电阻的噪声相同

电阻的约翰逊噪声非常重要，以至于我们需要一个简单的公式来计算某一电阻在某一个温度下的噪声。然而，约翰逊噪声是电阻中可以观测到的最小噪声，而且并非所有类型电阻都有同等噪声。还有过量噪声，它是电阻中的1/f噪声来源之一，与电阻类型密切相关。过量噪声与电电流在非连续介质中流动的方式有关。

它被规定为噪声指数(NI)，单位为dB，以每十倍频程1 µV rms/V dc 为基准。这意味着：如果
一个0 dB NI的电阻上有1 V dc 电压，则给定十倍频程时的过量噪声为1 µV rms。碳和厚膜电阻的NI最高，可能高达+10 dB左右，在信号路径的噪声敏感部分中最好避免使用。薄膜电阻一般要好
得多，约为–20 dB；金属箔和绕线电阻可以低于–40 dB。

11 给定足够长的采集时间，均值法可将噪声降至无限小

一般认为均值法可将噪声降低均值数的平方根倍，这一条件成立的前提是NSD必须保持平坦。然而，在1/f范围内和其他几种情况下，这种关系不成立。考虑在一个以恒定频率 $f_{s }$ 采样的系统中使用均值法，对n个样本求均值并进行1/n抽取，返回m个抽取样本。取n个平均值会将抽取后的有效采样速率变为 $f_{s }$ / n，系统看到的有效最大频率降低n倍，白噪声降低√n倍。